ໂຮງງານມ້ວນ (ມ້ວນຮ້ອນ) ກໍລະນີ

ຂໍ້ມູນພື້ນຖານຂອງຜູ້ໃຊ້
ບໍ​ລິ​ສັດ​ມ້ວນ​ເຫຼັກ​ກ້າ​ສ່ວນ​ໃຫຍ່​ແມ່ນ​ຜະ​ລິດ​ເຫຼັກ​ໄດ້​ມ້ວນ​ຮ້ອນ​ທີ່​ມີ​ສະ​ເພາະ​ຂອງ 16mm ~ φ150mm​.ພາກສ່ວນພະລັງງານຂອງສາຍການຜະລິດຂອງບໍລິສັດແມ່ນຂັບເຄື່ອນໂດຍມໍເຕີ DC ແລະມີສອງເຄື່ອງຫັນ 3150KVA.ແຜນຜັງລະບົບການສະຫນອງພະລັງງານມີດັ່ງນີ້:

ຂໍ້ມູນການປະຕິບັດຕົວຈິງ
ປັດໄຈພະລັງງານສະເລ່ຍຂອງ 3150KVA DC brushless motor ແມ່ນ PF = 0.75, ປະຈຸບັນເຮັດວຽກແມ່ນ 2650A, ປະຈຸບັນກໍາມະຈອນຕົ້ນຕໍແມ່ນ 5 ເທື່ອ, 7 ເທື່ອ, ແລະອັດຕາສ່ວນການແປງປະຈຸບັນແມ່ນ 19.5%.

ການວິເຄາະລະບົບພະລັງງານ
ການໂຫຼດຕົ້ນຕໍຂອງ DC brushless motor ballast ແມ່ນ 6 ballasts ດຽວ.ອຸປະກອນ ballast ສ້າງຈໍານວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງປະຈຸບັນກໍາມະຈອນໃນການດໍາເນີນງານ AC, AC, ແລະ DC.ມັນເປັນແຫຼ່ງກຳມະຈອນປົກກະຕິ.ໃນເວລາທີ່ມັນຖືກນໍາເຂົ້າໄປໃນຕາຂ່າຍໄຟຟ້າ, ກະແສໄຟຟ້າປະສົມກົມກຽວແຮງດັນການເຮັດວຽກຂອງກໍາມະຈອນໃນປະຈຸບັນແມ່ນເກີດມາຈາກ impedance ລັກສະນະຂອງເຄືອຂ່າຍພະລັງງານ, ສົ່ງຜົນໃຫ້ out-of-frame ຂອງແຮງດັນແລະກະແສໄຟຟ້າທີ່ເຮັດວຽກ, ເຊິ່ງເປັນອັນຕະລາຍຕໍ່ຄຸນນະພາບແລະຄວາມປອດໄພຂອງການດໍາເນີນງານ. ຂອງການສະຫນອງພະລັງງານສະຫຼັບ, ເພີ່ມການສູນເສຍສາຍແລະ deviation ແຮງດັນເຮັດວຽກ, ແລະມີຜົນກະທົບທາງລົບຕໍ່ເຄືອຂ່າຍພະລັງງານແລະອຸປະກອນໄຟຟ້າຕົວມັນເອງ.

ການກັ່ນຕອງແຜນການປິ່ນປົວການຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive
ເປົ້າໝາຍການປົກຄອງ
ການອອກແບບອຸປະກອນການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການຂອງການສະກັດກັ້ນການປະສົມກົມກຽວແລະການຄຸ້ມຄອງການສະກັດກັ້ນພະລັງງານ reactive.
ພາຍໃຕ້ຮູບແບບການເຮັດວຽກຂອງລະບົບ 0.4KV, ຫຼັງຈາກອຸປະກອນການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງໄດ້ຖືກປະຕິບັດ, ປະຈຸບັນກໍາມະຈອນຖືກສະກັດກັ້ນ, ແລະປັດໄຈພະລັງງານສະເລ່ຍປະຈໍາເດືອນແມ່ນປະມານ 0.92.
resonance harmonic ຄໍາສັ່ງສູງ, resonance overvoltage, ແລະ overcurrent ທີ່ເກີດຈາກການເຊື່ອມຕໍ່ກັບວົງຈອນສາຂາການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງຈະບໍ່ເກີດຂຶ້ນ.

ການອອກແບບປະຕິບັດຕາມມາດຕະຖານ
ຄຸນ​ນະ​ພາບ​ພະ​ລັງ​ງານ​ການ​ເຊື່ອມ​ຕໍ່​ຕາ​ຂ່າຍ​ໄຟ​ຟ້າ​ສາ​ທາ​ລະ​ນະ GB/T14519-1993​
ຄຸນນະພາບພະລັງງານຄວາມຜັນຜວນຂອງແຮງດັນແລະ flicker GB12326-2000
ເງື່ອນ​ໄຂ​ທາງ​ດ້ານ​ວິ​ຊາ​ການ​ທົ່ວ​ໄປ​ຂອງ​ອຸ​ປະ​ກອນ​ການ​ຊົດ​ເຊີຍ​ພະ​ລັງ​ງານ reactive ແຮງ​ດັນ​ຕ​່​ໍ GB/T 15576-1995
ອຸ​ປະ​ກອນ​ຊົດ​ເຊີຍ​ພະ​ລັງ​ງານ reactive ແຮງ​ດັນ​ຕ​່​ໍາ JB/T 7115-1993​
ເງື່ອນໄຂທາງດ້ານເຕັກນິກການຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive JB/T9663-1999 "ຕົວຄວບຄຸມການຊົດເຊີຍພະລັງງານໄຟຟ້າແຮງດັນຕ່ໍາອັດຕະໂນມັດ" ລະດັບຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ມີຄໍາສັ່ງສູງຈາກພະລັງງານແຮງດັນຕ່ໍາແລະອຸປະກອນເອເລັກໂຕຣນິກ GB/T17625.7-1998
ຂໍ້ກໍານົດດ້ານເຕັກນິກໄຟຟ້າ ໂຕເກັບປະຈຸພະລັງງານ GB/T 2900.16-1996
ແຮງດັນຕ່ຳ shunt capacitor GB/T 3983.1-1989
ເຕົາປະຕິກອນ GB10229-88
ເຕົາປະຕິກອນ IEC 289-88
ຕົວຄວບຄຸມການຊົດເຊີຍພະລັງງານທີ່ມີປະຕິກິລິຍາແຮງດັນຕໍ່າ ເງື່ອນໄຂດ້ານວິຊາການ DL/T597-1996
ເກຣດການປ້ອງກັນຕົວປິດໄຟຟ້າແຮງດັນຕໍ່າ GB5013.1-1997
ແຮງດັນຕໍ່າສຸດ switchgear ແລະອຸປະກອນຄວບຄຸມ GB7251.1-1997

ແນວຄວາມຄິດການອອກແບບ
ອີງຕາມສະຖານະການສະເພາະຂອງບໍລິສັດ, ແຜນການສໍາລັບການຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive ຂອງການກັ່ນຕອງ motor brushless DC ໄດ້ຖືກອອກແບບໂດຍພິຈາລະນາປັດໄຈພະລັງງານການໂຫຼດແລະການສະກັດກັ້ນໃນປະຈຸບັນຂອງກໍາມະຈອນ, ແລະຊຸດຂອງການກັ່ນຕອງການຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive ຕ່ໍາແຮງດັນໄດ້ຖືກຕິດຕັ້ງຢູ່ລຸ່ມ 0.4kV. ດ້ານແຮງດັນຂອງຫມໍ້ແປງ, ເພື່ອສະກັດກັ້ນກະແສກໍາມະຈອນ, ແລະຊົດເຊີຍການໂຫຼດ reactive, ແລະປັບປຸງປັດໄຈພະລັງງານ.ballast ຜະລິດກະແສກໍາມະຈອນ 6K-1 ໃນຂະບວນການຂອງ motor DC brushless, ແລະໃຊ້ cascaded ປະຈຸບັນລະລາຍ, ແລະປະຈຸບັນລະລາຍແມ່ນປະມານ 5250Hz ແລະ 7350Hz.ດັ່ງນັ້ນ, ການຊົດເຊີຍພະລັງງານທີ່ມີປະຕິກິລິຍາຂອງການກັ່ນຕອງຕ້ອງຖືກອອກແບບມາສໍາລັບ 250Hz, 350Hz ແລະຄວາມຖີ່ອື່ນໆເພື່ອຮັບປະກັນວ່າວົງຈອນການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງສາມາດກັ່ນຕອງພະລັງງານຂອງກໍາມະຈອນໃນປະຈຸບັນ, ປັບປຸງປັດໄຈພະລັງງານ, ແລະເຮັດໃຫ້ລະບົບກໍາມະຈອນປະຈຸບັນສອດຄ່ອງກັບ GB / T3. .

ການ​ມອບ​ຫມາຍ​ການ​ອອກ​ແບບ​
ປັດໄຈພະລັງງານທີ່ສົມບູນແບບຂອງຫມໍ້ແປງ 3150KVA ໄດ້ຮັບການຊົດເຊີຍຈາກ 0.72 ຫາປະມານ 0.95.ອຸປະກອນການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງຕ້ອງໄດ້ຮັບການຕິດຕັ້ງດ້ວຍ 2100KVar, ແລະແບ່ງອອກເປັນ 6 ກຸ່ມຂອງສະຫຼັບຄວບຄຸມເພື່ອຊົດເຊີຍຄວາມກົດດັນດ້ານຂ້າງ winding ຂອງຫມໍ້ແປງ, ແລະປັບລະດັບສຽງເປັນ 95KVAR, ຄໍານຶງເຖິງຄວາມຕ້ອງການພະລັງງານຜົນຜະລິດຂອງສາຍການຜະລິດ.

ການວິເຄາະຜົນກະທົບຫຼັງຈາກການຕິດຕັ້ງການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງ
ໃນເດືອນເມສາ 2011, ເຄື່ອງກອງໄຟຟ້າ DC motor reactive ໄດ້ຖືກຕິດຕັ້ງແລະປະຕິບັດການ.ອຸປະກອນອັດຕະໂນມັດຕິດຕາມການປ່ຽນແປງການໂຫຼດຂອງມໍເຕີ DC, ແລະຕົວຈິງແລ້ວການກັ່ນຕອງອອກ harmonics ຄໍາສັ່ງສູງເພື່ອຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive ແລະປັບປຸງປັດໄຈພະລັງງານ.ລາຍ​ລະ​ອຽດ​ດັ່ງ​ຕໍ່​ໄປ​ນີ້​:

ແຜນວາດການແຈກຢາຍສະເປກຮໍມົນ

ໂຫຼດ Waveform

ຫຼັງຈາກອຸປະກອນການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງຖືກໃສ່ເຂົ້າໃນການນໍາໃຊ້, ເສັ້ນໂຄ້ງການປ່ຽນແປງປັດໄຈພະລັງງານແມ່ນປະມານ 0.98 (ສ່ວນທີ່ຍົກຂຶ້ນມາແມ່ນປະມານ 0.7 ເມື່ອອຸປະກອນການຊົດເຊີຍການກັ່ນຕອງຖືກໂຍກຍ້າຍ)

ປະຕິບັດການໂຫຼດ
ປັດໄຈພະລັງງານຂອງຫມໍ້ແປງ 3150KVA ແມ່ນຢູ່ຂ້າງເທິງ 0.95, ປະສົມກົມກຽວທີ 5 ແມ່ນຫຼຸດລົງຈາກ 510A ຫາ 102A, ຄວາມກົມກຽວທີ່ 7 ແມ່ນຫຼຸດລົງຈາກ 300A ຫາ 60A, ແລະປະຈຸບັນທີ່ໃຊ້ແມ່ນຫຼຸດລົງຈາກ 2650A ຫາ 2050A, ຫຼຸດລົງ 23%.ຫຼັງຈາກການຊົດເຊີຍ, ມູນຄ່າການຫຼຸດການສູນເສຍພະລັງງານແມ່ນ WT=△Pd*(S1/S2)2*τ*[1-(cosφ1/cosφ2)2]=35×{(0.72×3150)/3150}2×0.66≈33 (kw h) ໃນສູດ, Pd ແມ່ນການສູນເສຍວົງຈອນສັ້ນຂອງຫມໍ້ແປງໄຟ, ເຊິ່ງແມ່ນ 35KW, ແລະການປະຫຍັດຄ່າໃຊ້ຈ່າຍໄຟຟ້າປະຈໍາປີແມ່ນ 33*20*30*10*0.7*2=280,000 ຢວນ (ອີງຕາມການເຮັດວຽກ 20. ຊົ່ວ​ໂມງ​ຕໍ່​ມື້, 30 ມື້​ຕໍ່​ເດືອນ, ແລະ 10 ເດືອນ​ຕໍ່​ປີ, 0.7 ຢວນ​ຕໍ່​ກິ​ໂລ​ວັດ​ໂມງ​ຂອງ​ໄຟ​ຟ້າ);ເນື່ອງຈາກການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມກົມກຽວກັນ, ບັນຊີລາຍການໄຟຟ້າທີ່ບັນທຶກໄວ້: ການສູນເສຍຂອງຫມໍ້ແປງທີ່ເກີດຈາກກະແສປະສົມກົມກຽວສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເຮັດໃຫ້ການສູນເສຍ ferromagnetic ແລະການສູນເສຍທອງແດງ.ການສູນເສຍ ferromagnetic ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບພະລັງງານທີສາມຂອງຄວາມຖີ່ຂອງການປະສົມກົມກຽວໃນປະຈຸບັນ.ວິສະວະກໍາໂດຍທົ່ວໄປ, 2% ~ 5% ແມ່ນປະຕິບັດ.ສໍາລັບການໂຫຼດ rectification, 2% ແມ່ນປະຕິບັດ, ນັ້ນແມ່ນ, WS = 4300 * 6000 * 0.7 * 0.03≈360.000 ຢວນ, ນັ້ນແມ່ນ, ການປະຫຍັດຄ່າໃຊ້ຈ່າຍໄຟຟ້າປະຈໍາປີແມ່ນ 28 + 36 = 64 (10,000 ຢວນ).

ສະຖານະການປັດໄຈພະລັງງານ
ປັດໄຈສິດທິໂດຍລວມຂອງບໍລິສັດໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນຈາກ 0.72 ເປັນປະມານ 0.95, ປັດໃຈສິດທິປະຈໍາເດືອນຍັງຄົງຢູ່ທີ່ 0.96-0.98, ແລະຄ່າຕອບແທນປະຈໍາເດືອນມີຫຼາຍກວ່າ 100.000 ຢວນຫາ 15.000 ຢວນ.
DC motor filter ການຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive ແຮງດັນຕ່ໍາມີຄວາມສາມາດໃນການສະກັດກັ້ນກໍາມະຈອນໃນປັດຈຸບັນແລະຊົດເຊີຍການໂຫຼດພະລັງງານ reactive, ແກ້ໄຂບັນຫາການລົງໂທດພະລັງງານ reactive, ເພີ່ມຄວາມອາດສາມາດຜົນຜະລິດຂອງຫມໍ້ແປງໄດ້, ຫຼຸດຜ່ອນການສູນເສຍການຊົດເຊີຍພະລັງງານການເຄື່ອນໄຫວ, ເພີ່ມຜົນຜະລິດໄດ້, ແລະໃຫ້ບໍລິສັດໄດ້ຜະລິດຜົນປະໂຫຍດທາງດ້ານເສດຖະກິດທີ່ສໍາຄັນ, ແລະລູກຄ້າໄດ້ຮັບການລົງທຶນຂອງໂຄງການສໍາລັບການຫນ້ອຍກວ່າຫນຶ່ງປີ.ດັ່ງນັ້ນ, ບໍລິສັດມີຄວາມພໍໃຈຫຼາຍກັບການຊົດເຊີຍພະລັງງານ reactive ຂອງການກັ່ນຕອງ motor DC brushless, ແລະຈະແນະນໍາລູກຄ້າຈໍານວນຫນຶ່ງໃນອະນາຄົດ.